Евразийский сервер публикаций

Евразийский патент № 037086

   Библиографические данные
(11)037086    (13) B1
(21)201791893

 A ]   B ]   C ]   D ]   E ]   F ]   G ]   H ] 

Текущий раздел: C     


Документ опубликован 2021.02.04
Текущий бюллетень: 2021-02  
Все публикации: 037086  
Реестр евразийского патента: 037086  

(22)2016.02.23
(51) C01F 5/14 (2006.01)
B01D 53/73 (2006.01)
C01F 5/22(2006.01)
(43)A1 2018.06.29 Бюллетень № 06  тит.лист, описание 
(45)B1 2021.02.04 Бюллетень № 02  тит.лист, описание 
(31)62/119,633
(32)2015.02.23
(33)US
(86)US2016/019164
(87)2016/138016 2016.09.01
(71)КАРБОНФРИ КЕМИКАЛЗ ХОЛДИНГЗ, ЭлЭлСи (US)
(72)Джоунз Джо, Яблонский Эл (US)
(73)КАРБОНФРИ КЕМИКАЛЗ ХОЛДИНГЗ, ЭлЭлСи (US)
(74)Медведев В.Н. (RU)
(54)СВЯЗЫВАНИЕ ДИОКСИДА УГЛЕРОДА ПОСРЕДСТВОМ ГИДРОКСИДА МАГНИЯ И РЕГЕНЕРАЦИЯ ГИДРОКСИДА МАГНИЯ
   Формула 
(57) 1. Способ изготовления гидроксида магния из материала, содержащего хлорид магния, включающий
первую стадию, включающую этапы введения материала, содержащего хлорид магния, в первый реактор и прохождения паровой смеси в первый реактор с материалом, содержащим хлорид магния, при температуре приблизительно 250-400°С, чтобы образовывать гидроксохлорид магния и HCl, и
вторую стадию - перемещение гидроксохлорида магния во второй реактор и введение вместе с этим пара, чтобы образовывать гидроксид магния и HCl,
причем материал, содержащий хлорид магния, имеет соотношение воды к хлориду магния примерно 2:1.
2. Способ по п.1, в котором часть паровой смеси, выпускаемой из второго реактора, является паровой смесью, вводимой в первый реактор.
3. Способ по п.1, в котором по меньшей мере часть HCl выпускают из второго реактора в паровой смеси, которая затем проходит через первый реактор.
4. Способ по п.1, в котором материал, содержащий хлорид магния, в основном содержит дигидрат хлорида магния.
5. Способ по п.1, в котором часть HCl, образованного в первом реакторе, выпускают из первого реактора вместе с паровой смесью.
6. Способ по п.1, в котором первый реактор находится при температуре 250-350°С.
7. Способ по п.6, дополнительно включающий перенос технологического тепла от горячего технологического газового потока к первому рециркулирующему теплоносителю и перенос тепла от первого рециркулирующего теплоносителя к первому реактору.
8. Способ по п.1, в котором второй реактор находится при температуре 300-500°С.
9. Способ по п.1, дополнительно включающий перенос технологического тепла от горячего технологического газового потока ко второму рециркулирующему теплоносителю и перенос тепла от второго рециркулирующего теплоносителя ко второму реактору.
10. Способ по п.1, в котором пар, введенный во второй реактор, находится при температуре 350-450°С.
11. Способ по п.1, в котором MgCl2 перемещают во второй реактор отдельно от того, что находится в продукте, перемещенном из первого реактора.
12. Способ регенерации Mg(OH)2 в процессе, который уменьшает количество СО2, содержащегося в газовом потоке, включающий:
(a) реакционное взаимодействие материала, содержащего MgCl2, с паром в первом реакторе, чтобы образовывать продукты этапа (а), содержащие Mg(OH)Cl и HCl, причем материал, содержащий MgCl2, имеет соотношение воды и MgCl2 менее чем 2,5:1;
(b) реакционное взаимодействие Mg(OH)Cl с паром во втором реакторе, чтобы образовывать продукты этапа (b), содержащие HCl и магнийсодержащие продукты, включающие в основном Mg(OH)2;
(c) реакционное взаимодействие Mg(OH)2 с СО2, CaCl2 и паром, чтобы образовывать продукты от этапа (с), содержащие MgCl2 и CaCO3.
13. Способ по п.12, включающий протекание газового выпускного потока из второго реактора в первый реактор, при этом газовый выпускной поток содержит HCl и пар, чтобы вызывать реакционное взаимодействие с материалом, содержащим MgCl2.
14. Способ по п.12, в котором этап (с) включает
смешивание Mg(OH)2 из этапа (b) с СО2, содержащимся в газовом потоке, в третьем реакторе для образования продуктов первого этапа (с), содержащих MgCO3 и Н2О, и
смешивание MgCO3 из продуктов от первого этапа (с) с CaCl2 в четвертом реакторе для образования продуктов второго этапа (с), содержащих СаСО3 и MgCl2.
15. Способ по п.12, в котором продукты этапа (с) находятся в жидкой фазе и твердой фазе, и где жидкая фаза содержит по меньшей мере 50 мас.% MgCl2.
16. Способ по п.12, в котором соотношение воды и MgCl2 в четвертом реакторе составляет 4:1.
17. Способ по п.12, в котором основная часть MgCl2, образованного на этапе (с), находится в форме тетрагидрата MgCl2.
18. Способ по п.16, дополнительно включающий отделение по меньшей мере части СаСО3 от продуктов второго этапа (с) и удаление части воды из остающихся продуктов второго этапа (с) таким образом, что соотношение воды и MgCl2 составляет 2:1.
19. Способ по п.18, в котором основная часть воды в остающихся продуктах второго этапа (с) присутствует в форме дигидрата MgCl2.
20. Способ по п.18, в котором остающийся продукт этапа (с) является по меньшей мере 50 мас.%-ным водным раствором MgCl2.
21. Способ по п.12, в котором молярное соотношение воды и MgCl2 в продуктах этапа (с) составляет 5 или менее.
22. Способ по п.21, в котором гидратом MgCl2 из этапа (с) является MgCl2×2О.
23. Способ по п.22, в котором MgCl2 из этапа (с) является более чем на 90 мас.% MgCl2×4 (Н2О).
24. Способ по п.12, в котором продукт первого этапа (а) содержит более чем 90 мас.% Mg(OH)Cl.
25. Способ по п.18, дополнительно включающий перенос технологического тепла от горячего технологического газового потока к первому рециркулирующему теплоносителю и перенос тепла от первого рециркулирующего теплоносителя к первому реактору.
26. Способ по п.25, дополнительно включающий перенос технологического тепла от горячего технологического газового потока ко второму рециркулирующему теплоносителю и перенос тепла от второго рециркулирующего теплоносителя ко второму реактору.
27. Способ по п.26, дополнительно включающий перенос технологического тепла от горячего технологического газового потока к третьему рециркулирующему теплоносителю и перенос тепла от третьего рециркулирующего теплоносителя к остающемуся продукту этапа (с), чтобы способствовать удалению воды.
28. Способ по п.27, в котором температура третьего рециркулирующего теплоносителя меньше, чем температура второго рециркулирующего теплоносителя, и температура второго рециркулирующего теплоносителя меньше, чем температура первого рециркулирующего теплоносителя.
29. Способ по п.12, в котором соответствующие условия реакционного взаимодействия на этапе (а) включают температуру от около 250 до около 350°С.
30. Способ по п.12, в котором условия реакционного взаимодействия на этапе (а) включают температуру от 260 до 300°С.
31. Способ по п.12, в котором условия реакционного взаимодействия на этапе (b) включают температуру от 350 до 500°С.
32. Способ по п.12, в котором условия реакционного взаимодействия на этапе (b) включают температуру от 370 до 430°С.
33. Способ по п.12, в котором условия реакционного взаимодействия на этапе (с) включают температуру от 140 до 220°С.
34. Способ по п.12, в котором условия реакционного взаимодействия на этапе (с) включают температуру от 150 до 200°С.
35. Применение системы для регенерации Mg(OH)2 в способе по любому из пп.12-34, который уменьшает количество СО2, содержащегося в газовом потоке, содержащей
первый реактор разложения, выполненный с возможностью приведения в реакционное взаимодействие материала, содержащего MgCl2, с паром, чтобы образовывать продукты реакции в первом реакторе, содержащие Mg(OH)Cl и HCl, причем материал, содержащий MgCl2, имеет соотношение воды и MgCl2 менее чем 2,5:1;
второй реактор разложения, выполненный с возможностью приведения в реакционное взаимодействие Mg(OH)Cl от первого реактора разложения с паром, чтобы образовывать HCl и магнийсодержащие продукты, включающие в основном Mg(OH)2;
первый абсорбционный реактор, выполненный с возможностью приведения в реакционное взаимодействие Mg(OH)2 от второго реактора разложения с СО2, CaCl2 и паром, чтобы образовывать продукты, содержащие MgCl2 и СаСО3.
36. Применение по п.35, где система дополнительно содержит линию подачи газа, выполненную с возможностью пропускания газового выпускного потока от второго реактора разложения к первому реактору разложения, причем данный газовый выпускной поток содержит HCl и пар для реакционного взаимодействия с материалом, содержащим MgCl2.
37. Применение по п.35, где система дополнительно содержит второй абсорбционный реактор, в котором первый абсорбционный реактор выполнен с возможностью смешивания Mg(OH)2 от второго реактора разложения с CO2, содержащимся в газовом потоке, и образования MgCO3 и H2O, и второй абсорбционный реактор выполнен с возможностью смешивания MgCO3 от первого абсорбционного реактора с CaCl2 и образования СаСО3 и MgCl2.
38. Применение п.35, где продукты от первого абсорбционного реактора находятся в жидкой фазе и твердой фазе, и причем жидкая фаза содержит по меньшей мере 50 мас.% MgCl2.
39. Применение по п.35, где первый абсорбционный реактор содержит жидкую фазу, имеющую соотношение воды и MgCl2 4:1.
40. Применение по п.39, где основная часть MgCl2 в жидкой фазе, которая выпускается из первого абсорбционного реактора, находится в форме тетрагидрата MgCl2.
41. Применение по п.39, где система дополнительно содержит сепаратор твердой и жидкой фаз, выполненный с возможностью отделения по меньшей мере части СаСО3 от жидкой фазы.
42. Применение по п.41, где система дополнительно содержит сушильное устройство, выполненное с возможностью удаления части воды из жидкой фазы таким образом, что соотношение воды и MgCl2 составляет 2:1.
43. Применение по п.42, где сушильный аппарат выполнен с возможностью образования дигидрата MgCl2.